3兩級吸收塔設備最佳運行方式的探索試驗

#3脫硫一級吸收塔系統配備3ⅠA、3ⅠB、3ⅠC、3ⅠD四臺漿液循環泵、3ⅠA、3ⅠB、3ⅠC氧化風機;二級吸收塔系統配備3ⅡA、3ⅡB、3ⅡC三臺漿液循環泵、3ⅡA、3ⅡB氧化風機。為探索脫硫吸收塔系統的節能運行方式，先進行了漿液循環泵運行方式的試驗探索(表2工況一、表3工況二)。試驗選取機組負荷相同、原煙氣濃度接近的時間段，確保試驗結果偏差在最小范圍。

工況一的吸收塔設備運行方式：一級吸收塔3ⅠA、3ⅠC、3ⅠD三臺漿液循環泵，二級吸收塔3ⅡA、3ⅡC兩臺漿液循環泵運行。

工況二的吸收塔設備運行方式：一級吸收塔3ⅠC、3ⅠD兩臺漿液循環泵，二級吸收塔3ⅡC一臺漿液循環泵運行。

2015年5月20日19:00開始，#3機組負荷268MW，機組負荷穩定，脫硫系統參數無異常，進行了相同機組負荷下的兩種工況試驗，運行參數統計表如下：

試驗結論：由試驗數據可以看出，在機組負荷及PH值運行穩定的情況下，通過運行操作手段，進行節能調節，停止兩臺漿液循環泵，運行參數仍能達標排放(當地二氧化硫排放標準為低于200mg/Nm3)，環保指標控制相對安全;因此，在確保設備安全運行及環保參數達標排放的前提下，采用改變設備運行方式的調節手段達到節能目的是完全可以實現的(圖3試驗過程中的DCS畫面及設備運行方式)。

4兩級吸收塔6KV設備運行方式的優化及節能分析

4.1兩級吸收塔6KV設備運行方式的優化

在試驗結果的支持下，通過半年的統計總結，將機組負荷分為三段，規定了脫硫系統在各負荷段漿液循環泵、氧化風機的節能調節方式，通過一段時間的實施，環保參數正常，節能效果顯著。有數據統計，我廠機組負荷有3/4的時間機組負荷運行在250MW以下，因此，根據我廠機組運行負荷的實際運行情況，脫硫吸收塔系統漿液循環泵及氧化風機的運行方式規定如下：

(1)漿液循環泵的“三二”方式，改為“二一”。當負荷250MW以下時，一級吸收塔應保持兩臺循環漿液泵全出力運行，二級吸收塔應保持一臺循環漿液泵運行，并維持石膏漿液PH值在5.2～6.0，石膏漿液密度控制在1084～1093kg/m3以內，當石膏密度大于1093kg/m3時，應進行脫水。

(2)氧化風機的運行方式可“二變一”。當負荷200MW以下時，氧化風機可又原來的“兩運一備”改為單臺氧化風機運行。脫硫系統投入初期，氧化風機可以不投入運行。

(3)石膏一、二級脫水系統，當石膏密度在1084kg/m3以下時，應及時停止脫水系統及相關設備(真空泵、濾液泵、廢水泵、溢流泵、真空皮帶脫水機、濾布沖洗水泵、石膏輸送機)運行。

(4)脫硫現場照明停、送要及時，根據季節變化調整室外照明停送時間。

4.2優化運行方式后的節能分析

4.2.1節能分析及對比

為驗證吸收塔系統優化運行后的節能情況，我們對吸收塔系統設備優化運行后的節能情況進行統計對比(圖4運行方式改變后節能對比)。期間，分別篩選了2015年及2016年機組負荷相近、原煙氣濃度相近1-3月份進行對比，通過所屬6KV設備開關室漿液循環泵及氧化風機的關口電量統計(表4電量統計表)，如下表所示：

節能計算(以2月份為例)：

每臺機組每月吸收塔系統節約電量：136523—94583=41940(kwh);

折算為成本價：41940×0.34=14260(元);

四臺機組每年節約成本：14260×4×12=68.5(萬元)。

4.2.2運行操作的注意事項

實現節能調節過程中，切換備用漿液循環泵、氧化風機的頻率增加，能夠做到及時發現缺陷、處理問題，做到了各臺漿液循環泵、氧化風機之間的相互備用;但是，在機組負荷變化時，增加了運行操作工作量。

5結論

通過實驗及數據分析表明，在不投入成本的前提下，通過運行調節方法實現節能31%的操作方法是可行的。同時，總結出了一整套一、二級吸收塔之間設備協調運行的調節經驗，為兄弟單位運行調整提供參考，為完成萊城電廠全年節能及環保達標排放任務奠定了堅實的基礎。